湿法烟气脱硫塔设计与优化

    由于脱硫塔入口宽度加大高度降低，降低了喷淋层浆液循环泵的扬程从而降低浆液循环泵的轴功率，最后达到降低整个脱硫塔的运行费用的目的。

    不同工况下的浆液循环泵轴功率如图7 所示，从图中可以看出，工况3、工况4 的轴功率较小。但是其流场情况都很差，因此建议不要采用。

    综上所述，工况2 的塔形为最优塔形，而不是工况1 的塔形最优。

    4 结论

    本文针对某2 × 600 MW 电厂脱硫塔，利用Fluent 软件对不同尺寸脱硫塔入口状态下的脱硫塔塔内流场进行数值模拟，优化了脱硫塔塔形，突破了国外技术转让设计规范。得到以下结果:

    1)随着入口宽度加大，脱硫塔中心区域的烟气流高速区域越来越集中，不利于脱硫;但回流区域越来越少，有利于脱硫。综合比较得出入口宽度占脱硫塔直径85% 的塔形为最优塔形，建议在脱硫塔设计时选取 83% ～ 87% 的入口宽度与脱硫塔直径比值为宜。

    2) 随着脱硫塔入口宽度加大，可以降低喷淋层浆液循环泵的扬程从而降低浆液循环泵的轴功率，最后达到降低整个脱硫塔的运行费用的目的。

参考文献

［1 ］ 李仁刚，管一明，周启宏. 烟气脱硫喷淋塔流体力学特性研究［J］. 电力环境保护，2001，17(4) :4-8.

［2 ］ 胡满银，刘忠，王淑勤，等. TCA 塔内温度分布的研究［J］. 电力情报，1998(2) :24-26.

［3 ］ 邵雄飞. 旋流板塔内两相流场的CFD 模拟与分析［D］. 杭州: 浙江大学，2004.

［4 ］ 王建平. 计算流体力学( CFD) 及其在工程中的应用［J］. 机电设备，1994，48(5) :39-41.

［5 ］ Meikap B C，Kundu G，Biswas M N. Modeling of a novel multistage bubble column scrubber for flue gas desulfurization ［J ］. Chem Eng Journal，2002，86(3) :331-342.

［6 ］ Kill S，Michelsen M L，Johnson K D. Experimental investigation and modeling of wet flue gas desulfurization pilot plant［J］. Ind Eng Chem Res，1998，37(7) :2792-2806.

［7 ］ David C W. Turbulence Modeling for CFD［M］. California: DSW Industries，Inc，1994.

［8 ］ 陶文铨. 数值传热学［M］. 西安:西安交通大学出版社，1988: 260-275.